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B20AHV1200矽鋼片寶武硅鋼片50WW600電機鐵芯原材料現貨
發布時間: 2023-10-11 08:58 更新時間: 2024-11-05 08:00
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Q/BQB 480-2021
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示例 1:
B35A210 表示公稱厚度為 0.35mm 的普通型無取向電工鋼,比總損耗名義值 P1.5/50為 2.10W/kg;
示例 2:
B35AR300 表示公稱厚度為 0.35mm 的消除應力退火型無取向電工鋼,比總損耗名義值 P1.5/50為
3.00W/kg;
示例 3:
B35AH230 表示公稱厚度為 0.35mm 的型無取向電工鋼,比損耗名義值 P1.5/50為 2.30W/kg。
示例 4:
35WW210 表示公稱厚度為 0.35mm 的普通型 WW 無取向電工鋼,比損耗名義值 P1.5/50為 2.10W/kg。
示例 5:
35WH230 表示公稱厚度為 0.35mm 的型 WH 無取向電工鋼,比損耗名義值 P1.5/50為 2.30W/kg。
5.3 絕緣涂層的分類和代號
絕緣涂層的分類和代號應符合表2的規定。
表 2 絕緣涂層的分類和代號
絕緣涂層種類
代號
特征
半有機薄涂層
A
改善沖片性,并有良好的焊接性
半有機厚涂層
H
沖片性好,層間電阻高
半有機無鉻薄涂層
K
涂層中不含鉻,具有良好的焊接性
半有機無鉻厚涂層
M
涂層中不含鉻,具有良好的絕緣性能
半有機無鉻極厚涂層
J
涂層中不含鉻,具有極好的絕緣性能
半有機無鉻超厚涂層
L
涂層中不含鉻,具有極高的絕緣性能
自粘接涂層
Z
涂層中不含鉻,固化后具有良好的粘接性能,鐵心固定強度大
6
何謂球化退火?其工藝特點是什么?答:所謂鋼的球化退火是使鋼中的碳化物球化而進行的退火工藝。通球化退火鋼中碳化物球狀化加熱溫度AC1+2-3保溫時間取決于工件透燒時間,但不宜長。冷卻速度一般在爐內以1-2度/H冷卻,冷到55度以下出爐空冷。溫球化退火主要用于高碳工具鋼合金工具鋼。該工藝球化充分易控制,周期較短,事宜大件。加熱溫度為AC1+2-3度,保溫時間取決于工件透燒時間。一般要求
6.1 生產工藝
產品的生產工藝和化學成分由制造方決定。
6.2 供貨形式
6.2.1 產品以卷供貨,簡稱鋼卷。鋼卷的重量應符合訂貨要求,卷重一般 3~10 噸,特殊卷重應在訂
貨時協商并在合同中注明。
6.2.2 鋼卷通常以切邊狀態交貨。用戶有特殊要求時,應在訂貨時協商并在合同中注明。
6.2.3 鋼卷內徑應在 500mm~520mm 范圍內,推薦鋼卷內徑為 508mm。
6.2.4
鋼卷應由同一寬度的鋼帶連續、緊密卷繞,卷的側面應盡量平直,自重下不塌卷。
6.3另外,不論蒸汽是否冷凝,在同樣壓力下只要氣體溫度降低,其容積流量就會減少。化工流程中2~3℃溫度的氣體并不少見。若從3℃冷卻到5℃之后,干燥空氣的容積減少45%左右,這樣就可以選擇較小容量的抽氣真空泵機組裝置。機組的操作順序:1)機組中無旁通閥時,應先開動水環泵,被抽系統中的氣體由羅茨泵(氣體推動羅茨泵轉子自行轉動,如同流量計一般)進入水環泵后再排至大氣,待水環泵的吸入壓力(如串聯有大氣泵,則為大氣泵的吸入壓力)達到羅茨泵的起初規定值時(即允許排氣壓力),始啟動羅茨泵,機組正式運轉,開始工作。機組中有旁通閥時,如圖5所示,先啟動水環泵,接著開動羅茨泵,此時,羅茨泵進排氣壓差較大,旁通閥自動開啟,被抽容器中的氣體一部分經過旁通閥進入水環泵,另一部分在羅茨泵的作用下通過該泵也進入水環泵,顯然抽氣速率增加,這樣很快達到羅茨泵的預真空,進排氣壓差較小,閥門自動關閉(或人工關閉),機組正式工作。這種方法能大大縮短預抽時間,但設備較復雜。機組-羅茨泵-前級泵性能關系機組的性能與羅茨泵的性能密切相關,而羅茨泵的性能又隨前級泵的不同而有所不同。由于羅茨泵的轉子與轉子之間、轉子與殼體之間存在著間隙,因此有返流存在,而這種返流受進口壓力和出口壓力的影響,即使是同一臺羅茨泵,使用不同的前級泵時,其抽氣速率也會有所不同。羅茨泵的抽氣速率可由下式確定:δ=δ(P2/P1/K)式中:δ-設計的抽氣速率;P1-進口壓力;P2-出口壓力;K-固有常數,由該泵轉子的形狀、間隙量、轉子圓周速度和出口壓力來確定。由上式可知,抽氣量受到出口壓力與進口壓力之比的影響,亦即若增加前級泵的抽氣速率,那么羅茨泵的抽氣速率也會增大。
交貨狀態
鋼帶以Zui終退火并兩面涂敷絕緣涂層的狀態交貨。
6.4
表面質量
6.4.1 鋼帶表面應光滑清潔,無油脂,無銹漬,無影響使用的缺陷。
6.4.2 鋼帶表面允許存在不影響材料正常使用的在厚度偏差允許范圍內的基板缺欠、絕緣涂層缺欠,
如輕微劃傷、色差、輥印、斑紋等缺欠。Q/BQB 480-2021
4
6.5以上試驗數據均取三個試樣的平均值。試驗結果如下:PH13-8Mo不銹鋼在930℃固溶,再在510℃時效4h后具有的硬度和強度,但此時的沖擊韌性較低;在510~620℃時效時,隨著時效溫度的升高,硬度和強度下降,沖擊韌性增加。PH13-8Mo不銹鋼在930℃固溶后的組織為馬氏體和奧氏體,在480℃時效后的組織為回火馬氏體和少量Ni3Al析出相,在510℃時效后的組織主要為回火馬氏體和彌散分布的Ni3Al析出相;經620℃時效處理后的組織為回火索氏體和粒狀析出相。
剪切適應性
鋼帶應便于進行剪切或沖壓 ,以保證在任何位置將鋼帶剪切成通常的形狀。
7 技術要求
7.1 磁性能
在 6.3 條件下提供的產品的磁性能應符合表 3 和表 4 的規定。時效后的磁性能要求,由供需雙方在
訂貨時協商,并在合同中注明。
表 3 普通型 A、消除應力退火型 AR、型 AH 產品磁性能和技術特性
7.2
絕緣涂層特性
7.2.1 絕緣涂層狀態
產品通常以兩面涂敷絕緣涂層狀態交貨,涂層種類見表 2。絕緣涂層應可耐受絕緣漆、變壓器油、
機械油等介質的侵蝕。本文件規定的絕緣涂層與相關技術規范規定絕緣涂層的近似對照可參見附
錄 A(資料性附錄),無取向電工鋼絕緣涂層的特性見附錄 B(資料性附錄)。
絕緣涂層的厚度、自粘接涂層的剝離強度等技術要求如有特殊要求應在訂貨時協商,并在合同中注
明。
7.2.2 絕緣涂層附著性但是這段期間使用C333223O443300時礦批位97t/批為89t/批,焦批22t/批為17.6t批,本文作者認為此料制雖然成熟但其有一定的適應料批區間,不同的外部條件對應不同的料制,在爐況發生變化時降低焦炭負荷的同時應考慮裝料制度的調整。5送風制度因素在2011年11月對熱風爐進行了富氧燒爐,單座爐燒爐時用富氧為750Nm3/h,減少了N2帶走的熱量,保證了煤氣的充分燃燒,從而縮短了燒爐時間,延長了換爐時間,但是換爐過程中,待送風爐充壓及原送風爐送風轉休止的過程中造成高爐加減風明顯,影響高爐的穩定性。
根據附錄 C(無取向電工鋼絕緣涂層附著性檢測和評級方法),產品的絕緣涂層的附著性級別按照
附著性由高至低分為 A、B、C、D 四個級別。供貨時,產品涂層的附著性級別應達到 C 級。
在剪切過程和供方規定的熱處理條件下進行熱處理時,涂層不得有大面積脫落,但是在剪切邊緣位
置,涂層的輕微碎裂則允許存在。
7.2.3 涂層絕緣電阻
涂層絕緣電阻分為表面絕緣電阻和層間電阻,表面絕緣電阻單位為Ω·cm 2/面,層間電阻單位為
Ω·cm 2/片,理論上,層間電阻是表面絕緣電阻的 2 倍。根據需方要求,經供需雙方協商,可進行涂層
絕緣電阻的檢測,并在合同中注明涂層表面絕緣電阻或層間電阻的值。
7.3 幾何特性和公差
7.3.1 厚度
7.3.1.1 公稱厚度
產品的公稱厚度為 0.35mm、0.50mm、0.65mm 三種厚度規格。
7.3.1.2 厚度允許偏差
厚度允許偏差包括以下三類,其中包括:
—
同一個驗收批內公稱厚度的允許偏差,簡稱公稱厚度允許偏差;
—
平行于軋制方向(即鋼帶長度方向)的一定長度(
2000mm±200mm)范圍內,鋼帶縱向上各點的Q/BQB 480-2021
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實際厚度之間的偏差,以下稱縱向厚度差;煉鋼爐渣來自何處?:煉鋼爐渣的主要來源是:鋼鐵料(鐵水、廢鋼)所含的各種雜質元素(如SMn、P等)被氧化生成的氧化物;為去除鐵水中的硫、磷而加入的造渣材料(石灰等)及助熔劑(螢石等);作為氧化劑或冷卻劑加入的礦石、燒結礦、氧化鐵皮等材料帶入雜質;被侵蝕或沖刷下來的爐襯耐火材料;由各種原材料帶入的泥沙雜質。6在鋼中加入NV、Ti元素進行微合金化有什么作用?:在鋼中加入NV、Ti元素能與[C]、[N]結合成碳化物、氮化物和碳氮化物,這些化合物在高溫下溶解,在低溫下析出晶粒長大以及沉淀強化作用。
—
垂直于軋制方向(即沿著鋼帶寬度方向),鋼帶距離邊部不小于 15mm 及橫向寬度中間位置,各
點的實際厚度之間的偏差,以下稱橫向厚度差。
產品的厚度允許偏差應符合表 5 的規定,帶鋼允許厚度負偏差交貨。
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