20JNEH1200

20JNEH1500

30JNE1500

50JNA300

50JNA350

50JNA500

為了證明這一結論，又進行了專門的實驗。鋼制磨礦機中裝有固定成分的溶液。鋼球與溶液的分量比為6：1.5。磨礦機滾動4分鐘后，測出其間的氧含量。表2中的實驗成果證明，溶解在水中的大部分氧都耗費在磨礦機中金屬鐵的氧化上。在堿性石灰溶液中以及在苛性鈉溶液中，氧的耗量為其原始濃度的8~98%。在蘇打溶液中，金屬鐵被氧化所耗費的氧量不超越22~25%。因而，在浮選礦漿的預備過程中，蘇打可以起有利效果的原因之-，就在于作為金屬鐵劑的碳酸鈉能確保磨礦回路中有較高濃度的已溶氧。

35JN210

35JN230

35JN250

35JN270

35JN300

35JN36027R095供應日本JFE電工鋼35P125涂層D/A/J供應日本JFE電工鋼27R09535P125涂層D/A/J一種是鏡面板小于粘結片，在八十年代我國引進日本紙基覆銅板生產技術時，帶來這一種層壓形式并被不少廠家所采用。采用這種層壓形式時，為了使基板不產生白邊角和把揮發份排除，更需較高的成型壓力。但過高成型壓力會破壞增強材料纖維結構，很容易產生基材被壓裂現象，對基板平整度也帶來負面影響。紙基覆銅板層壓成型也很有必要采用真空層壓技術，以使酚醛系樹脂在固化進程產生的水氣、低分子物易于排除和降低成型壓力，提高基板平整度。

35JN440

50JN230

50JN250

50JN270

50JN290

50JN310

50JN350

50JN400

50JN470

50JN600

50JN700

50JN800

50JN1000

50JN1300

35JNE230

35JNE250

35JNE300

35JNE440

50JNE300

50JNE350

50JNE470

L-BPI工藝的可靠性與應用可L-BPI工藝的可靠性與應用可行性，這是此新工藝應用和推廣的技術保障。需要在實驗室理論與實驗研究的基礎上，進行中間規模的現場試驗，重點研究考察研制的鋼包底噴粉元件的工作狀態、噴粉工藝參數對噴粉元件工作狀態及效果的影響規律，為工業試驗積累數據和經驗。在此基礎上，對底噴粉元件和噴吹參數進行進一步完善，進行實際生產的應用試驗研究，研究探討工業應用的可能性和可操作性，并實現工業應用。

20JNEH1200

20JNEH1500

25JNE135027R095供應日本JFE電工鋼35P125涂層D/A/J供應日本JFE電工鋼27R09535P125涂層D/A/J3#燒結機主要使用外購阿右旗精礦、黑鷹山精礦、左旗精礦、柳園精礦等（自產東大山精礦粉主要用于球團生產）。品種多、化學成分和性能不一，但基本為磁鐵礦，磁鐵礦粉中磁鐵礦分子式為Fe3O4，在燒結過程中需要氧化氣氛，比不上赤鐵礦可以在一定化學成分和溫度下生成鐵酸鈣，但相對于其他礦物，磁鐵礦同化溫度雖不高但液相流動性小，可燒結性能好，燒結時重量損失小，收縮率低易于生成液相，有利于燒結礦結塊，在溫度不高和和燃料用量較少情況下可以保持還原性和強度較高的燒結礦。

50JNA300

50JNA350

50JNA500

35JN210

35JN230

35JN250

35JN270

35JN300

35JN360

35JN440

50JN230

50JN250

50JN270

50JN290

50JN310

50JN350

50JN40027R095供應日本JFE電工鋼35P125涂層D/A/J供應日本JFE電工鋼27R09535P125涂層D/A/J為滿足市場需要與用戶要求，現參照行業標準，結合頂管產品的特點，制定該產品的企業標準，作為組織生產與質量檢驗的依據。玻璃鋼夾砂頂管企業標準附后。質量控制要點2.1原材料必須按規定要求選擇優質原材料，特別是原材料的工藝性，這在頂管制作中格外重要。2嚴格執行工藝每層間斷夾砂后及時將純玻璃鋼處用玻璃纖維織物補平，與砂層形成良好的連接狀態，以保證端面軸向壓力的傳遞和延伸，使管盡可能整體受力不致損壞；否則，如夾砂數次后再補純玻璃鋼，純玻璃鋼和砂層間勢必出現界面，形成擠壓和剪切，導致管材于純玻璃鋼和加砂層交界處損壞。

50JN470

50JN600

50JN700

50JN800

50JN1000

50JN1300

MIDREX技能Midrex法標準流程由復原氣制備和復原豎爐兩部分組成。復原氣制備：將凈化后含CO與H2約7%的爐頂氣加壓送入混合室，與當量天然氣混合送入換熱器預熱，后進入11℃左右有鎳基催化劑的反響管進行催化裂化反響，轉化成CO24%～36%、H26%～7%、CH43%～6%和87℃的復原氣。后從風口區吹入豎爐。豎爐斷面呈圓形，分為預熱段、復原段和冷卻段。選用塊礦和球團礦質料，從爐頂加料管裝入，被上升的熱復原氣枯燥、預熱、復原。

20JNEH1200

20JNEH1500

25JNE1350

50JNA300

50JNA350

50JNA500

35JN210

50JN230

35JN230、35JN250、35JN27027R095供應日本JFE電工鋼35P125涂層D/A/J供應日本JFE電工鋼35P125涂層D/A/J產品質量好，能滿足用戶提出的力學性能、表面質量、厚度、精度等各種要求。鋼卷的兩端均能壓下，減少了切頭切尾損失，金屬收得率高。產量高，年產量一般在數十萬噸到1萬t以上。采用液壓壓下裝置和一系列自動化控制及各種新技術，其優點更為突出。表1-112mm四輥可逆式冷軋機主要技術性能性能12mm四輥可逆式冷軋機工作輥直徑/支撐輥直徑×輥身長度/mm×mm軋制力/kN軋制速度/ms-1主電機功率/kw壓下形式原料厚度×寬度/mm×mm成品厚度/mm鋼卷質量/t鋼卷外徑/mm卷取機直徑/mm卷取機電機功率/kw卷取機張力/kN卷取機速度/ms-1開卷機功率/kw開卷機張力/kN開卷機速度/ms-1年產量/萬t4/13×121813.82×2電動壓下(1.8-3.O)×(55-12)O.2～1.51518752×66113.82×8346.91多機架連續式冷軋機的缺點是：各機架的延伸和軋制速度不易調整，生產操作較難掌握。

50JN250、50JN270、50JN290、50JN310

35JN300、35JN360、35JN440

65JN800、65JN1000、65JN1300、65JN1600

35JNE230、35JNE250、35JNE300、35JNE440

50JNE300、50JNE350、50JNE470

20JNEH1200、20JNEH150027R09535P125涂層D/A/J

25JNE1350

30JNE1500

50JNA300、50JNA350、50JNA500

50JN350、50JN400、50JN470、50JN600、

50JN700、50JN800、50JN1000、50JN1300

一直以來，鈦帶整卷退火是否能得到均勻的組織和性能是困擾大家的難題。退火溫度制定過高，會產生帶卷粘接，輕微的影響產品表面質量，嚴重的則會造成整卷粘接無法打開，產生廢品。退火溫度制定過低，則會產生退不透的現象，盡管帶卷內外層達到了性能指標要求，但帶卷芯部產品并未達到再結晶退火的目的，會出現強度超標，晶粒明顯比內外層細小的現象。這樣就會導致整卷性能波動較大，無法安全使用。

35JN210

50JN230

35JN230、35JN250、35JN270

50JN250、50JN270、50JN290、50JN310

35JN300、35JN360、35JN440

65JN800、65JN1000、65JN1300、65JN1600

35JNE230、35JNE250、35JNE300、35JNE440

50JNE300、50JNE350、50JNE47027R095供應日本JFE電工鋼35P125涂層D/A/J

20JNEH1200、20JNEH1500

25JNE1350

30JNE1500

50JNA300、50JNA350、50JNA500

50JN350、50JN400、50JN470、50JN600、

50JN700、50JN800、50JN1000、50JN1300

AOD爐的烘爐作業不占用爐座。從這點上對比，AOD爐的效率高。在GOR轉爐停爐以后，要在爐座上進行拆爐、砌爐、烘爐等作業，這個作業大約需要3天時間。更換爐底的作業大約需要4h。一座GOR轉爐不能保證不銹鋼冶煉車間的連續生產，在轉爐修爐期間，車間將停產，這是不經濟的。所以西南不銹鋼公司正在建設第二座GOR轉爐。建設中的兩個不銹鋼冶煉車間，也采用了建設多座爐子的方案。從配合連鑄機連續澆鑄和提高生產效率的角度出發，建設三吹二的GOR轉爐冶煉車間是經濟的。

35A210

35A230

35A25035P125

35A270

35A300

35A360

35A440

50A230

50A250

50A270

50A290

50A310

LSM鋼廠設計了一套混合系統，即從儲料倉取出焦炭按需要的比例與聚合物混合并分配給碳噴射器。在LSM鋼廠，以橡膠作為碳源（混合焦炭）用于電爐煉鋼也已成為標準操作。電能消耗從398.5kWh/t降低到387kWh/t。當FeO含量從27.7%降至27.2%時，鋼中碳含量也減少了。同樣，在SSM鋼廠加入橡膠和焦炭混合煉鋼，降低了氧氣消耗。在OneSteel鋼廠進行的電爐加入廢棄橡膠、塑料的煉鋼試驗取得了以下成效：改善了爐渣發泡性，提高了電弧爐的用能效率，縮短了通電時間和出鋼-出鋼時間，同時降低了碳耗。50A350

50A400

50A470

50A600

50A700

50A800

50A1000

50A1300

65A800

65A1000

65A1300

65A1600

23R075

23R080

23R085

2085

23R090

2090

2095

2100

27R085

不同燒結溫度下，試樣基體中的珠光體描摹如所示。從圖中能夠看出，當燒結溫度較低時，所構成的珠光體團較小，數量也很少。燒結溫度為12℃時，所構成的珠光體團直徑較大，發作了顯著的長大，不同燒結溫度下基體中的珠光體描摹所構成的珠光體數量也顯著添加。燒結溫度對試樣細密化的影響為不同燒結溫度下試樣密度及孔隙度的改變曲線。由（可知，燒結溫度由9℃增至93℃時，試樣密度僅由4.81g/cm3增至4.84g/cm3，增幅很小。27R090

27P090

27R095

27P095

27P100

27R095供應日本JFE電工鋼35P125涂層D/A/J27P110

27G120

27G130

30P095

供應日本JFE電工鋼30P100

30P105

30P110

30G120

30G130

35P115

35P125

35P135

35G135

35G145

35G155

35A210

35A230

35A250

35A270

35A300

35A360

35A440

50A230

50A250

50A270

50A290

50A310

50A350

50A400

50A470

50A600

50A700

50A800

50A1000

50A1300

65A800

65A1000

65A1300

65A1600

27R095供應日本JFE電工鋼35P125涂層D/A/J35A210

35A230

35A250

35A270

35A300

35A360

35A440

50A230

50A250

50A270

50A290

50A310

50A350

50A400

50A470

50A600

50A700

50A800

50A1000

50A1300

65A800

65A1000

65A1300

65A1600