B151000
B201200
B201300
B251300
B271400
B301500
B351700

牌號

35WW230

35WW250

35WW270

35WW300

35WW360

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35WW440

35WBY-1

35WW500

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35WH440

50WW250

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50W270

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J23G-50

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65W350

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65WH600

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70WK340

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100W800

WHG-50

WHDB-50

B351800
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B352000
B352100
B20AHV1200
B20AHV1300
B27AHV1400
B30AHV1500
B35AHV1700
B25AHV1300M
B27AHV1400M
B30AHV1500M
B15APV1000
B20APV1200
B25APV1300為此，聯合榮大組織了科研攻關，通過加入發氣劑、助結合劑、有機纖維、堿式乳劑防爆劑等手段，終于配置出能夠用于現場澆注、無需長時間烘烤即可通過鐵水的耐火澆注料，解決了單鐵口高爐出鐵溝無法應用耐火澆注料這一技術難題。同時，大高爐出鐵溝之所以通鐵量高，使用壽命長，不光是因為使用了澆注料，還因為應用了儲鐵式結構。由于儲鐵式出鐵溝內總是殘存大量鐵水，因此當高爐出鐵時，從出鐵口沖出并以拋物線形式快速落下的鐵水所形成的沖擊溝底的巨大沖擊力，被儲存在溝底的鐵水緩沖，有效保護了主溝沖擊區的耐火材料。
B27APV1400
B30APV1500
B35APV1700
B35AHS500
B35AHS550
B35AHS600
B15AT1000
B20AT1200
B20AT1500
B15AHT1000
B20AHT1200
B20AHT1500
B35A200 - SSn脫碳的作用得到確認，其原因是SbSn的添加使C的擴散系數變小、脫碳受到。添加SSn的鋼，噴丸后殘余應力變大。為提高螺旋彈簧的疲勞特性，一般要對螺旋彈簧進行噴丸處理。但由于脫碳層的屈服強度顯著下降，使噴丸處理賦予彈簧的殘余應力顯著變小。SbSn添加鋼從表層到0.2mm深度范圍內，主應力方向的壓縮殘余應力為―600MPa～―800MPa，而無SbSn鋼的該值是―300MPa～―400MPa。0.35 7.60 2.00 1.62 - -B35A210 35W210 7.60 2.10 1.62 2.10 1.62B35A230 35W230 7.60 2.28 1.64 2.30 1.62B35A250 35W250 7.60 2.45 1.64 2.50 1.62B35A270 35W270 7.65 2.65 1.64 2.70 1.62B35A300 35W300 7.65 2.90 1.64 3.00 1.62B35A360 35W360 7.65 3.20 1.65 3.60 1.63B35A440與氮親和力強的元素從強到弱依次為TZr、V、NCr、Mn等。即如果合金元素與氮的親和力強，氮在鋼液中的活潑程度下降，氮的活度減小，氮含量增加。脫碳保鉻期在主槍氮氣流量10Nm3/min情況下攪拌鋼液，氧化終點的氮含量能達到0.135%。AOD爐預還原期間氮氣流量增大到14Nm3/min，扒渣時氮含量可以增大到0.37%左右。AOD精煉期間，隨著鋼水溫度的下降，仍然采用14Nm3/min的氮氣流量攪拌鋼液，出鋼前氮含量可控制在0.455%～0.475%之間。 35W440 7.70 3.40 1.67 4.40 1.65B50A230 50W230 0.50 7.60 2.30 1.64 2.30 1.62B50A250 50W250 7.60 2.48 1.64 2.50 1.62B50A270 50W270 7.60 2.65 1.64 2.70 1.62B50A290 50W290 7.60 2.85 1.64 2.90 1.62B50A310 50W310 7.65 3.00 1.65 3.10 1.62B50A350 50W350 7.65 3.20 1.65 3.50 1.62B50A400 50W400 7.70 3.30 1.66 4.00 1.64B50A470 50W470 7.70 4.20 1.67 4.70 1.65B50A600 50W600 7.75 4.70 1.68 6.00 1.67B50A700 / 7.80 5.50 1.71 - -B50A800 50W800 7.80 5.80 1.71 8.00 1.70B50A1000 50W1000 7.85 6.00 1.74 10.00 1.73B50A1300 / 7.85 7.00 1.74 - -B65A310 65W310 0.65 7.60 3.05 1.64 3.10 1.60B65A350 65W350 7.60 3.45 1.65 3.50 1.60B65A400 65W400 7.65 3.95 1.66 4.00 1.65B65A470 65W470 7.65 4.60 1.67 4.70 1.65B65A530 65W530 7.70 5.20 1.68 5.30 1.65B65A600 65W600 7.75 5.90 1.68 6.00 1.68B65A700 / 7.75 6.90 1.69 - -B65A800 65W800 7.80 7.90 1.71 8.00 1.70B65A1000 / 7.80 9.90 1.71 - -B65A1300 /

H#2##+2#HQQ2Q+Q2對于某一H值，根據#、2#特性曲線求出相應的流量，然后相加。對于其它方案，以此類推。曲線擬合采用二乘估計：根據方程即可解出H，S本例算得結果為：H4=69—.3Q2H5=69—.63Q2H6=7—.8Q2H7=69—.42Q2欲使調速后的泵組方案特性曲線經過輸入點，首先應算出此點未并聯時調速泵調速后所對應的流量、揚程（H2，Q2），根據相似定理和等效率原理（凡是效率相等各點的H/Q2比值，均是常數記為k。
35WW230 35W210 0.35 7.60 2.10 1.62 7.60 2.10 1.6235WW250 35W230 7.60 2.28 1.64 7.60 2.30 1.6235WW270 35W250 7.60 2.45 1.64 7.60 2.50 1.6235WW300 35W270 7.65 2.65 1.64 7.65 2.70 1.62- 35W300 - - - 7.65 3.00 1.6235WW360 35W360 7.65 3.20 1.65 7.65 3.60 1.6335WW440 35W440 7.70 3.40 1.67 7.70 4.40 1.6550WW250 50W230 0.50 7.60 2.30 1.64 7.60 2.30 1.6250WW270 50W250 7.60 2.48 1.64 7.60 2.50 1.6250WW290 50W270 7.60 2.65 1.64 7.60 2.70 1.6250WW310 50W290 7.60 2.85 1.64 7.60 2.90 1.6250WW350 50W310 7.65 3.00 1.65 7.65 3.10 1.6250WW400 50W350 7.65 3.20 1.65 7.65 3.50 1.6250WW470 50W400 7.70 3.30 1.70 7.70 4.00 1.6450WW600 50W470 7.75 4.20 1.68 7.70 4.70 1.6550WW700 50W600 7.80 4.70 1.70 7.75 6.00 1.6750WW800 - 7.80 5.50 1.71 - - -- 50W800 - - - 7.80 8.00 1.7050WW1000 50W1000 7.85 6.00 1.74 7.85 10.00 1.7350WW1300 - 7.85 7.00 1.74

主要目的是要將鋼水中夾雜物含量減少到程度，促進顆粒分離，避免被大氣、爐渣和耐火材料二次氧化等。有害夾雜物一個主要成因是非常小的夾雜物在紊流區凝結，這出現在從大包到中間包、中間包再到結晶器傳輸鋼水的過程。相反，外來非金屬夾雜物源于爐渣夾帶，保護渣絕不能乳化進入鋼水。這是對鋼鐵工業在這個艱難冶金領域里繼續發展提出的挑戰。2潔凈鋼這次的研究不是要建立潔凈鋼的通用定義，因為潔凈度是鋼材使用的直接結果，對潔凈度的要求各不相同。


SiO2。MnO組成，來自出鋼預脫氧產物。真空脫氣前則多了Al2O3。CaO夾雜，這是Al2O3和鐵合金中的鈣的反應產物。真空脫氣后夾雜中的Al2O3。CaO往往包著一層MgS，Mg來自于真空下的耐火材料，并與Al2O3生成Al2O3。MgO。藝參數對鋼中夾雜物含量的影響電爐出鋼溫度對鋼中夾雜物含量的影響電爐出鋼前，與鋼中碳和爐渣形成平衡的鋼中氧含量隨著鋼液溫度的上升而增加。需要加入更多的脫氧劑才能使鋼液達到平衡。

一種方法是淬火，單純提高硬度，但是韌性差，易斷裂；二是淬火后退火，提高硬度同時不降低韌性；三是滲碳或滲氮或碳氮共滲，提高表面硬度，內部不變。號鋼淬火后沒有回火之前，硬度大于HRC55（可達HRC62）為合格。實際應用的硬度為HRC55（高頻淬火HRC58）。GB/T699-1999標準規定45鋼抗拉強度為6MPa，屈服強度為355MPa，伸長率為16%，斷面收縮率為4%，沖擊功為39J硬度：未熱處理≤229HB；退火鋼≤197HB，淬火后表面硬度可達45～52HRC。